上海申弘閥門有限公司
中石化成品油華南管網采用單管密閉順序輸送工藝，輸送0#柴油、93#汽油和97#汽油，其中媽灣輸油站（以下簡稱媽灣站）是華南成品油管網接收下載末站，年下載量占市場成品油年供應量的60%左右，電動閘閥是電動閥簡單地說就是用電動執(zhí)行器控制閥門，從而實現閥門的開和關。其可分為上下兩部分，上半部分為電動執(zhí)行器，下半部分為閥門動作力距比電動閥門大，電動閥門開關動作速度可以調整，結構簡單，易維護，動作過程中因氣體本身的緩沖特性，不易因卡住而損壞，但必須有氣源，且其控制系統(tǒng)也比電動閥門復雜。 電動閘閥響應靈敏，安全可靠，很多對控制要求高的廠專為氣動儀表控制元件設置壓縮空氣站。電動的就是要電。并能控制其流量的裝置。
一、前言
中石化成品油華南管網采用單管密閉順序輸送工藝，輸送0#柴油、93#汽油和97#汽油，其中媽灣輸油站（以下簡稱媽灣站）是華南成品油管網接收下載末站，年下載量占市場成品油年供應量的60%左右，是一個下載任務艱巨的輸油站。進站電動閘閥MOV011（以下簡稱進站閥MOV011）是油品經輸油管線進入下載站的截斷閥，輸油和停輸時進站壓力均在2.3MPa左右。一旦該閥門內漏，管線在停輸時將嚴重影響到站內低壓管線及低壓管線上的設備，使管線出現油品跑、冒、滴、漏等情況，從而影響到安全生產，造成不必要的經濟損失和環(huán)境破壞。為實現油品管道運輸而建立的各種作業(yè)站場，是油品管道的基本組成部分之一。按輸油站所處的位置，分為起點站（首站）、中間站和終點站（末站）；按其作用又可分為增壓站（又稱泵站）、加熱站、熱泵站、分輸站和減壓站等。上海申弘閥門有限公司主營閥門有：減壓閥(氣體減壓閥,可調式減壓閥,波紋管減壓閥,活塞式減壓閥,蒸汽減壓閥,先導式減壓閥,空氣減壓閥,氮氣減壓閥,水用減壓閥,自力式減壓閥,比例減壓閥)、安全閥、保溫閥、低溫閥、球閥、截止閥、閘閥、止回閥、蝶閥、過濾器、放料閥、隔膜閥、旋塞閥、柱塞閥、平衡閥、調節(jié)閥、疏水閥、管夾閥、排污閥、排氣閥、排泥閥、氣動閥門、電動閥門、高壓閥門、中壓閥門、低壓閥門、水力控制閥、真空閥門、襯膠閥門、襯氟閥門。中間輸油站與上站來的管道銜接的方式有開式旁接油罐方式和密閉從泵到泵輸送方式兩種（見管道輸油工藝）。后種方式是現有輸油管道所普遍采用的。密閉輸送的中間站,一般只進行正向輸油和越站兩種作業(yè)。圖2是易凝原油管道密閉輸油的中間熱泵站流程圖。
正常運行時，上站來油先經換熱器進行加熱，再經輸油泵加壓后輸往下站。當需要越站輸送時，可以關閉進出站閥門，由上站將油品直接輸往下站。通過站內閥門的控制，也可進行只加熱而不加壓越站運行或只加壓而不加熱的越站運行。
油品先加熱后進泵，可降低進泵油品的粘度，以提高泵的效率。加熱裝置在低壓下工作，既安全又節(jié)約鋼材。站內設有輔助增壓泵時，油品加熱裝置應設在輔助增壓泵之后和輸油主泵之前，這樣不但保持先加熱后進泵的優(yōu)點，又使油流有足夠壓力進入主泵。
加熱裝置是熱泵站的主要設施之一。常用的加熱方法有：①油品在加熱爐爐管內受火焰直接加熱；當輸油中斷時，油品在爐管中有結焦的可能，易造成事故。②用蒸汽或其他熱媒作中間熱載體，在換熱器中給油品間接加熱。③利用驅動泵的柴油機或燃氣輪機的排氣余熱或循環(huán)冷卻水加熱油品。
終點站 位于管道末端，接受管道來油，將合格的油品輸送給收油單位,或改換運輸方式,如鐵路、公路或水路運輸。終點站的主要任務之一是解決管道運輸和其他運輸方式之間輸量的不均衡問題。為保證管道連續(xù)地按經濟輸量運行，終點站需要設置足夠容量的油罐。油罐區(qū)容量大小是根據轉運運輸方式的運轉周期、運量、運輸條件及管道輸量等因素綜合考慮的，如依靠海運發(fā)油,一次裝油量大,周轉期長,就需要較大的儲油罐區(qū)。單一油品輸送的起點站和終點站,罐區(qū)容量一般不少于3晝夜的管道大輸量。油品順序輸送的管道起點站、終點站，罐區(qū)容量取決于油品種類、順序輸送的每批批量、循環(huán)周期等，一般每種油不少于兩個油罐。此外，終點站還設有計量、化驗和轉輸設施,如鐵路裝油棧橋,水運裝油碼頭等。（見彩圖）
油罐是終點站和起點站的重要設備，多用金屬材料建造，也可用非金屬材料建造。大型管道起迄點的油庫還可用地下大型巖穴和鹽巖穴等儲存大量油品。長距離輸油管道上普遍采用大容量的金屬浮頂油罐或內浮頂油罐。
終點站流程通常包括接受來油，計量儲存，站內循環(huán)，倒換油罐，裝車或裝船，接受清管器和向受油單位分輸等作業(yè)。順序輸送成品油時還有收油、切換、分類進罐、混油處理等作業(yè)。
二、進站閥MOV011故障情況及原因分析
1.閥門故障情況
2013年9月6日，管線停輸后，站內壓力上漲，泄壓間隔時間很短且泄壓后壓力上漲很快，因此判斷進站閥MOV011存在內漏。為確認進站閥MOV011內漏程度，2013年11月2日，在檢修相鄰直管段的下載電液閥EOV014時，觀察進站電動閘閥MOV011內漏情況時發(fā)現，該閥門內漏很大，漏出的油是呈連續(xù)線狀的，內漏速度0.8m3/h，至此確認該閥門存在嚴重內漏。
檢修人員排污和注脂均沒有效果。該閥門內漏，給安全生產帶來隱患，處理內漏問題和更換該閥門成為迫在眉睫的問題。
2.內漏原因分析
該閥門內漏的問題嚴重影響了安全生產，引起了公司領導和專家、閥門生產廠家、深圳管理處領導的高度關注，結合各方面專家的分析意見，認為問題的主要原因如下。
1）管道自2006年9月13日投油以來，管道建設初期殘留管道內的鐵銹、焊渣及上游管線改造施工產生的切削鐵屑、焊渣等進入管線，同時由于該輸油站起停輸頻繁，造成進站閥MOV011閥板及密封面和閥座密封受到沖刷、刮傷、劃傷和磨損。終使該閥門由于密封不嚴出現內漏。
2）閥門結構設計存在問題。該閥門閥板未設導流孔，無論是開或關時，閥板不能與密封面吻合，由于受到輸送介質和雜質的直接沖刷，造成閥板、密封面和閥座密封被雜質刮傷和磨損，影響使用壽命。
3）該閥門在截斷管線介質時，閥門兩側壓差較大（超過2MPa），因承受較大壓差而受到直接沖刷，造成閥板及密封面和閥座密封損傷，影響使用壽命。
3.內漏處理方案
為保證輸油管線安全、可靠、有效地運行，同時由于問題需要盡快解決，以保證安全生產和市場的成品油供應，因此終決定更換閥體。
起點站 通常位于油田、煉油廠或港口附近，是長距離輸油管道的起點。主要功能是接受來自油田、油船的原油或來自煉油廠的成品油，并經計量、加壓（或加熱）后輸往下一站。有的起點站兼有油品預處理（如原油穩(wěn)定、脫鹽、脫水、脫雜質；柴油、汽油脫水；順序輸送的成品油著色等）和清管器發(fā)送、污油的收集處理等功能。起點站的生產設施主要有泵組、閥門組、油品計量和標定裝置、油罐區(qū)、油品加熱裝置以及水、電、燃料供給和消防等輔助設備。輸油站的工藝流程是根據輸油量、油品性質和作業(yè)要求制定的。起點站的輸油流程一般是接受來油(計量后儲于油罐)后，經過站內循環(huán)和倒換油罐、正向輸油（即經輔助增壓泵、計量裝置或經加熱裝置后再用輸油泵增壓，由管道輸往下站）、發(fā)送清管器，超壓保護以及出站壓力調節(jié)等，其詳細流程如圖1所示。
輸油泵是輸油站的核心設備，它以壓力能的形式給油品提供輸送動力。用于長輸管道的輸油泵有離心泵和往復泵兩種。往復泵只在特殊條件下才使用。離心泵的揚程隨排量增大而減小，出口閥門關閉時,流量為零,揚程達到大值。離心泵自吸能力低，大排量的離心泵要求油流正壓進泵。離心泵的工作特性和效率受油品粘度影響較大,因此,離心泵適用于大量輸送低粘度油品。離心泵可用電動機或燃氣輪機等高轉速動力機直接驅動，效率可達80％～86％，是輸油管道的主要泵型。往復泵的排量只與每分鐘的沖程數有關,而與揚程無關;揚程的大小僅受設備強度和動力的限制，在容許范圍內，可隨管道摩擦阻力而定；往復泵自吸能力好，因此適用于輸送高粘油品，或用于易凝油品管道停輸后的再啟動。
各泵機組之間有串聯和并聯兩種運行方式。串聯運行時，泵站的排量就是每臺泵的排量，泵站的揚程是各工作泵的揚程之和。并聯運行時，泵站的排量是各工作泵的排量之和，每臺泵的揚程就是泵站的揚程。離心泵可并聯運行，也可串聯運行。平原地區(qū)的站站，多采用大排量、中揚程的離心泵串聯運行，有利于節(jié)能和自動控制。若輸油站的下游管道上坡很大，則并聯更為有利。用內燃機和燃氣輪機作動力的泵站，可調節(jié)轉速來改變輸量。電動機驅動的泵站，因為多數電動機本身的轉速是恒定的，普遍采用大小泵的不同組合來調節(jié)輸量。近年來也有用調速電機或液力耦合器來輔助輸量的調節(jié)。
三、進站電動閘閥MOV011更換方案
由于進站閥MOV011是站外管線與站內管線的截斷閥，涉及泄壓難度大，排油量大，工期緊（由于市場油品需求緊張，整個施工時間為3天）及設備吊裝作業(yè)，拆裝空間嚴重受限，施工的安全要求非常高。此次閥門更換的重點和難點在于管線泄壓和排油，而排油時間和排油量受到作業(yè)時間的限制，因此如何在短時間內完成排油泄壓工作才是重點。
1.分析工況條件
媽灣站上游截斷閥室為塘朗山閥室，該閥室位于塘朗山半山腰處，距媽灣站約為20km，同時媽灣站處于該段管線的低點，此段管道直徑為Φ323.9mm×6.4mm（X52），進站閥MOV011距地面高度為1.1m，更換該閥門前需要釋放該段管道壓力和排油。
2.泄壓排油方案
為保證施工時的安全，閥門更換期間管線處于停輸狀態(tài)，且管線存油為柴油。
（1）排油量
輸油站到塘朗山閥室段管線存油量約1413m3，*排空此段管線需要打開塘朗山閥室站場側的排氣管線進氣，但是這種排油方式所需要的時間比較長，約為8天，而作業(yè)時間只有3天，因此只有縮短排油時間和減少排油量。只能采取排出部分的油來釋放壓力達到閥門更換條件，具體措施是管線停輸、上游停泵后，控制管線壓力盡量使更多的管線存油進入油品接收罐，然后關閉塘朗山閥室閥門，不打開塘朗山閥室站場側的排氣管線，使管內存在負壓，再通過站內排污閥進行排油。采用這種排油方式，根據塘朗山閥室至媽灣站管線斷面圖計算，排油量約為389m3。
（2）泄壓方式
1）中控調度在停輸媽灣段時，調整管線壓力，使塘朗山閥室至媽灣站段油品通過自流進入接收罐（選擇盡量低液位的罐作為接收罐，液位越低，自流進入的油就越多），當時停輸時間為2011年5月20日23：30，進站壓力為2.2MPa，溫度在24.5℃，整個過程持續(xù)2h，直至油罐液位在0.5h內不再明顯上漲，此時進站壓力為0.041MPa且不再下降。
2）關閉塘朗山閥室閥門。
3）關閉進站閥MOV011，按照輸油工藝操作規(guī)程關閉相關閥門。
4）2011年5月21日上午9時，進站壓力為0.053MPa，溫度在26.6℃，再次導通罐接收流程，打開進站閥MOV011，使塘朗山閥室至媽灣站段油品通過自流進入接收罐，整個過程持續(xù)0.5h，直至油罐液位不再有明顯上漲，此時進站壓力為0.011MPa，不再下降后，關閉進站閥MOV011，按照輸油工藝操作規(guī)程關閉相關閥門。
經過兩次泄壓排油，排油量約為195m3。
5）關閉兩路過濾器后手動閘閥（GV1307和GV1308）、兩路減壓閥前手動閘閥（GV1311和GV1321），下載電液閥EOV014保持全開。
6）手動控制進站閥MOV011開度，通過過濾器排氣管線泄壓，再通過過濾器排污管線排油。
7）通過過濾器排污管線的油品進入污油罐（污油罐為埋地臥式罐，罐容5m3），再通過污油罐回注管線裝車（回注泵流量5m3/h，為加快排油速度，縮短排油時間，采用罐車自吸泵同時裝車）。采用一邊排油、一邊裝車，控制好排污閥開度來控制油罐液位，避免污油罐抽空和冒罐。
排油約35m3后，污油罐液位不再上漲。再排油約2m3后，污油罐液位不再上漲，然后關閉進站閥MOV011和過濾器排污閥，此時進站壓力為0.004MPa，溫度在25.6℃。
8）2011年5月22日上午9時，手動控制開啟進站閥MOV011開度，通過過濾器排氣管線泄壓，再通過過濾器排污閥排油入污油罐，再裝車，此次排油約為4m3后，污油罐液位不再上漲。
9）打開進站閥MOV011排污閥排油約0.5m3后，油品以一分鐘滴兩滴的速度滴出。
10）過濾器排污閥和進站閥MOV011排污閥打開半小時后，污油罐液位不再上漲，油品滴出的間隔時間加長，判斷管線內已形成負壓，使油品不再流出。輸油泵的選擇須滿足輸油壓力、排量和油品特性的要求。此外,還需考慮機組的可靠性、耐久性,并考慮易于操作、便于實現自控和遙控、有利于提高機組的效率和能夠節(jié)能等多方面的因素。泵的可靠性尤為重要，它是保證管道不間歇地輸送油品和實現油品輸送自動化的基礎。輸油泵臺數的確定要考慮有利于調節(jié)輸量和操作方便，以及在規(guī)定的輸量范圍內，能夠保持在泵的率區(qū)運行等因素。為提高設備利用率，一般每個泵站的泵機組數，以4臺左右為宜，其中1臺為備用。
中間輸油站 位于輸油管道沿線的輸油站,其站距按管道的水力計算和熱力計算確定，并根據輸油工藝、地質、建設規(guī)劃等多方面要求選擇和布置中間站地點。中間輸油站的功能有的是只給油品加壓的泵站，有的是只給油品加熱的加熱站，有的是既加壓又加熱的熱泵站。成品油管道的中間輸油站多為泵站；易凝高粘原油管道的中間站多為熱泵站。
3.更換閥門
斷開執(zhí)行機構電源，標識好各線纜接頭并單獨每個包扎好，接著拆下執(zhí)行機構，然后打開進站閥MOV011一側法蘭，只有很少量油品流出，之后不再有油流出，按照閥門維修工法拆下舊閥門，將新閥更換至管道上，回裝執(zhí)行機構，接回電液執(zhí)行機構的供電和控制電纜并調試完成投用。
四、結語
由于方案得當，準備充分，在計劃時間第二天上午，管道中就沒有油品流出了，全部排油量約為238m3，達到了更換閥門施工的條件，大大減少了施工時間，提前完成閥門更換，使管道提前達到啟輸條件后啟輸下載，以保證市場的成品油供應。更換下來的閥門經檢查看到：
1）閥體內有很多粉末狀的鐵屑、鐵銹，閥板上有大量刮痕且深度為2～5mm。
2）閥板密封端沖刷損傷嚴重。
3）閥座密封損傷嚴重，不具備使用條件。這些都驗證了閥板及閥座密被雜質損傷致使閥門出現內漏的原因。該閥門閥體更換后正常運行至今。與本文論文相關的論文有：samson調節(jié)閥定位器概述
客服1號